Вторник, 20.11.2018, 19:41
РАЗРАБОТКА ЭЛЕКТРОНИКИ ГлавнаяРегистрацияВход
Приветствую Вас Гость | RSS
Меню сайта
Статистика

Онлайн всего: 1
Гостей: 1
Пользователей: 0
 Продолжение 2 схемотехника УНЧ 

 Назад на одну страницу

Выходной каскад

Существуют бесчисленные усилители, в которых в выходном каскаде по-прежнему применяется составная пары Дарлингтона, несмотря на то, что многими [2] показано, что она уступает комплементарной паре Шиклаи. Обе схемы (в базовой форме, поскольку существует множество их вариантов) показаны на рис. 7. Существуют две основные области, где схема Дарлингтона хуже и мы рассмотрим обе.

Рис. 7 Основные конфигурации типичных выходных каскадов

Из показанных двух конфигураций очевидно, что я не включил в этот перечень выходные каскады на полевых транзисторах (ПТ), потому что ПТ не нуждаются ни в каком драйверном транзисторе, как таковом — обычно они управляются непосредственно от каскада усиления напряжения (или в модифицированной версии — зачастую модифицированным дифференциальным каскадом). Для показанных на рис. 7 модификаций количество компонентов одинаково, но вместо двух транзисторов одинаковой полярности (двух PNP или двух NPN) комплементарная пара (также называемая парой Шиклаи) использует по одному транзистору каждой из полярностей. Законченная составная схема с точки зрения полярности имеет характеристики драйверного транзистора, поэтому для каждой конфигурации показаны выводы эмиттера, базы и коллектора. Резистор добавлен для предотвращения самостоятельного открывания выходного транзистора вследствие наличия тока утечки между коллектором и базой, а также ускорения закрывания. Отсутствие этого резистора распространенной ошибкой не является, но так всё-таки нередко делается. Результатом являются повышенный уровень искажений, особенно на высокой частоте и плохая термостабильность.

Номинал этого резистора должен выбираться с достаточной осторожностью. Если он слишком мал — выходной транзистор не будет приоткрыт в покое (без сигнала), транзистор(-ы) драйвера будет(-ут) рассеивать чрезмерное тепло, что приведет к искажениям в виде «ступеньки». Если сопротивление слишком высокое — эффективность выключения выходных транзисторов будет нарушена, а термостабильность ухудшится. Конечное значение зависит (в некоторой степени) от тока каскада усиления напряжения и коэффициента усиления драйверного транзистора, но итоговым показателем величины тока покоя является суммарное значение Vbe транзисторов выходного каскада. Эти комментарии в равной мере применимы к парам как Дарлингтона, так и Шиклаи.

Для большинства усилителей приемлемы значения от 100 Ом до максимума, возможно, до 1 кОм, при этом более низкие значения применяются при повышении мощности. Высокая мощность требует более высоких токов, протекающих по выходному каскаду и, опять же, ухудшает выключение транзисторов, особенно на высоких частотах. Это может привести к явлению, называемому «перекрестной проводимостью» («сквозными токами»), возникающему из-за того, что транзисторы не могут быстро выключиться, поэтому существует период, когда оба силовых транзистора проводят одновременно. Такого не произойдет при воспроизведении нормального диапазона звуковых частот, хотя от источника питания может потребоваться ток потребления немного выше, чем обычно, даже на частоте 20 кГц.

Если усилитель работает на любую разумную мощность на более высоких частотах, при наличии достаточно выраженной перекрестной проводимости, он может самопроизвольно выйти из строя. Самый простой способ уменьшить этот риск — использовать резисторы меньшего номинала между базой и эмиттером силовых транзисторов, но имейте в виду, что при этом увеличатся требования к драйверным транзисторам. Например, с резисторами на 220 Ом, как показано выше, через них будет протекать ток силой только 3-5 мА, но если они будут уменьшены до (скажем) 47 Ом, то ток через них увеличится до 16 мА или даже более. Драйверы должны обеспечивать этот ток даже на холостом ходу, а рассеиваемая ими мощность возрастает со 120 мВт до более 550 мВт при напряжении питания ± 35 В. Для драйверных транзисторов становится необходимым радиатор.

Как правило, только в редких случаях или вообще не нужно использовать резисторы менее где-то 100 Ом. Если хотите получить полную мощность на частоте 100 кГц или больше (а зачем? Ведь такая частота не предназначена для аудиоусилителя), тогда сопротивление этих резисторов должно быть еще ниже, в сочетании с соответствующими радиаторами для драйверных транзисторов. Потребуется также увеличить номинальную мощность резистора цепи Цобеля, иначе он на высоких частотах перегреется.

Термостабильность

Очевидно, что в конфигурации Дарлингтона в каждом выходном каскаде имеются два базово-эмиттерных перехода. Поскольку каждый из них имеет свою собственную тепловую характеристику (уменьшение падения напряжения на переходе на примерно 2 мВ на каждый градус С°), термостабилизировать эту конфигурацию может быть затруднительно. Кроме того, по мере того, как транзисторы нагреваются, коэффициент их усиления часто увеличивается, что также осложняет проблему. Датчик цепи установки тока покоя, представляющей собой, как правило, умножитель Vbe транзистора, нужно устанавливать на радиатор выходных транзисторов, дабы обеспечить хорошее тепловой контакт с ними, и то в некоторых случаях термостабильность едва удается поддерживать.

Если не обеспечить достаточной термостабильности, то в усилителе может развиться лавинообразный рост температуры транзисторов выходного каскада, где после достижения определенной температуры выходного транзистора продолжающееся снижение Vbe вызывает еще бо́льшее увеличение тока покоя, что ведет к дальнейшему повышению температуры и т.д. Достигается точка, при которой рассеиваемая мощность настолько велика, что выходные транзисторы отказывают, часто с катастрофическими последствиями для остальной части схемы и/или подключенных громкоговорителей.

Комплементарная пара Шиклаи, имеет только один управляемый база-эмиттерный переход и, тем самым, её легче термостабилизировать. Поскольку единственным Vbe является принадлежащий драйверному транзистору (который во многих случаях не будет установлен на основном радиаторе, а у некоторых радиатора не будет вообще), требования к умножителю Vbe менее строгие, монтаж намного проще, а термостабильность, как правило, очень хорошая и отличная.

Комплементарную пару я использовал с начала 1970-х годов и, когда впервые её увидел, то имел много оснований её игнорировать. Термостабильность в довольно простом усилителе мощностью 100 Вт на нагрузке 4 Ом моей конструкции (предшественник Проекта № 3A, которых было собрано много сотен) была обеспечена простой двухдиодной цепочкой, настройки которой не требовалось (однако, в то время было несколько других трюков, гарантировавших стабильную работу).

Конструкция цепи смещения

Казалось бы (по крайней мере, на первый взгляд), что в этом узле нет ничего сложного. Она представляет собой очень простую схему умножителя Vbe и кажется, что вопреки задуманному в ней ничто не может произойти. Это почти верно, за исключением указанных ниже моментов.

Рис. 9 Простая цепь смещения

Конструкции многих усилителей (особенно использующих выходной каскад по схеме Дарлингтона) требуют, чтобы цепь смещения была настроена с учетом различных параметров выходных транзисторов. Если резистор R1 (на рис. 9) вместо постоянного будет подстроечным, то что произойдет, когда (если) его подвижный контакт вдруг (из-за возраста, загрязнений или грубого обращения) потеряет контакт с резистивной дорожкой?

Ответ прост — падение напряжения на цепи смещения теперь окажется равным полному напряжению питания (меньше, чем падение на одном или двух базо-эмиттерных переходах), в результате чего как положительные, так и отрицательные плечи выходного каскада откроются настолько полно, насколько это возможно. Результатом этого является мгновенное отказу выходных транзисторов. Это произойдет настолько быстро, что его не смогут предотвратить предохранители и даже применение сложной схемы защиты выходной цепи вряд ли сможет их уберечь.

Ответ, конечно, настолько прост, что должен быть сразу же очевидным всем но, к сожалению, это не всегда так. Если переменным компонентом сделать R2, то при его обрыве смещение просто исчезнет. Это приведет к появлению искажений в виде «ступеньки», но выходные транзисторы останутся целыми. Чтобы предотвратить возможность уменьшения значения сопротивления подстроечного резистора до 0 Ом (что будет иметь такой же эффект, как описано выше!), следует последовательно с ним включить постоянный резистор, значение которого выбрать таким образом, чтобы обеспечить адекватную настройку при сохранении надежного запаса прочности.

Здесь следует предпринять дополнительные меры предосторожности, поскольку, если значения резисторов базового делителя будут слишком малы, то напряжение смещения, создаваемое для выходных транзисторов, будет представлять собой просто падение напряжения на них. При этом транзистор цепи смещения практически никак не будет влиять на величину смещения. Этого легко избежать, если ток через резисторы базового делителя сделать равным 1/10 (или около того) общего тока смещения каскада усиления напряжения.

Сопротивление можно также сделать слишком большим, из-за чего  цепь смещения будет менее стабильна по переменному току. Из-за этого цепь смещения может также приобрести слишком большой коэффициент усиления, что, в свою очередь, может привести к падению тока покоя при нагреве усилителя. Хотя с точки зрения надежности это хорошо, но, поскольку при нагреве усилителя будут возникать искажения типа «ступенька», то звуковой эффект, очевидно, будет разочаровывающим. Как правило, чтобы гарантировать стабильность, со значениями резисторов базового делителя следует поэкспериментировать. Способов их расчета на ум не приходит, хотя я уверен, что такое возможно. Падение напряжения на базо-эмиттерном переходе снижается на величину до 2 мВ/°С, однако, изменения коэффициента усиления с изменением температуры столь же легко не рассчитывается.

В качестве вторичной защиты параллельно цепи смещения полезно поставить цепочку из соответствующего количества диодов. Их следует выбирать для предотвращения чрезмерного тока, однако, дополнительно к ним необходим еще какой-то метод защиты от перегрева. Это может быть вентилятор, обдувающий радиатор или термовыключатель, чтобы отключить питание, если усилитель становится слишком горячим.

Обратите внимание, что если выходной каскад использует схему Дарлингтона, транзистор цепи смещения будет располагаться на основном радиаторе. Если используется комплементарная пара транзисторов (Шиклаи), то необходимо, чтобы цепь смещения воспринимала температуру драйверного(-ых) транзистора(ов) (который(-е) не должен(-ны) находиться на основном радиаторе. Неверное расположение транзистора цепи смещения — это приглашение к отказу выходного каскада из-за лавинообразного теплового разгона.

Линейность

 Были написаны многочисленные статьи о превосходной линейности комплементарной конфигурации (Шиклаи) (Otala [3], Douglas Self, Linsley Hood и др.) и я не могу не удивляться, когда вижу в журнале новую схему, все еще использующую конфигурацию Дарлингтона. Применение комплементарной пары не требует бо́льшего количества компонентов — те же самые компоненты, просто соединены по-другому. С большим удовольствием австралийский журнал электроники с гордостью объявил (в 1998 году), что «мы впервые использовали эту схему в опубликованном проекте» (или что-то типа этого). Я не знаю причин, по которым они, возможно, не использовали комплементарную пару в каждом опубликованном ими проекте (этот журнал намного моложе меня). У меня нет слов. Журнал, о котором идет речь, не единственный и Интернет изобилует старыми и новыми конструкциями, использующими эмиттерные повторители конфигурации Дарлингтона.

Это не означает, что схема Дарлингтона не должна использоваться — есть много хороших усилителей, в которые она применяется и с некоторыми дополнительными усилиями для достижения правильного смещения, такие усилители обеспечат многолетнюю надежную работу. Схема Дарлингтона особенно подходит для усилителей большой мощности благодаря своей простоте, особенно с несколькими запараллеленными выходными транзисторами. Параллельное включение конфигурации Шиклаи сложнее. Пример параллельных пар Шиклаи показан в Проекте № 27.

Относительный коэффициент усиления по току комплементарной пары Шиклаи по сравнению с эмиттерным повторителем Дарлингтона

Более низкий коэффициент усиления комплементарной пары транзисторов указывает на наличие внутренней местной отрицательной обратной связи, присущей данной конфигурации и все проведенные тесты показывают, что это действительно так. Хотя разность коэффициентов усиления и невелика, можно предположить, что бо́льшая часть повышенной линейности обусловлена тем фактом, что в сигнальном тракте непосредственно участвует только один база-эмиттерный переход, а не два, как в схеме Дарлингтона, поэтому в уравнение вводится только один набор прямых нелинейностей. Второй (выходной) транзистор эффективно работает, как буфер для первого (драйверного).

Следует отметить, что есть несколько очень хорошо зарекомендовавших себя усилителей с выходными каскадами на составных парах Дарлингтона. Нет никаких жестких и быстрых правил, которые могли бы быть применены для создания идеального усилителя (тем более, что он еще не существует), и при грамотном конструировании вполне возможно создать очень хороший звуковой усилитель, используя почти любую топологию.

Стабильность выходного каскада

То, что эмиттерный повторитель (будь то Дарлингтона или Шиклаи) может стать генератором, как правило, на очень высоких частотах, является просто реальным фактом из жизни. Это особенно верно, если выходной кабель имеет вид настроенной цепи. Длина кабеля к динамикам, будучи совершенно безобидной на звуковых частотах, является линией передачи на некоторой частоте, определяемой ее длиной, диаметром проводника и расстоянием между проводниками. Справочник ARRL (любого года издания) предоставит все формулы, необходимые для расчета, если Вы действительно пожелаете углубиться в этот вопрос.

Во всех усилителях мощности (ну, почти во всех) выходные каскады выполнены в виде эмиттерных повторителей и, когда к ним кабелем подключается динамик (или даже неиндуктивная эквивалентная нагрузка), часто возникает самовозбуждение. Это происходит почти всегда при работе усилителя и более вероятно, если ток является вытекающим. Немного грустно, что этому печальному явлению более подвержена комплементарная пара Шиклаи по сравнению с парой Дарлингтона, возможно, потому, что управляющим элементом является драйверный транзистор (его эмиттер связан с нагрузкой), имеющий более широкую полосу пропускания.

Некоторые из «супер»-кабелей (очень любимых аудиофилами) в этом отношении часто хуже, чем обычный экранированный шнур или трехжильный сетевой шнур, из-за их способности выступать в качестве линий передачи радиочастот — рис. 8 (отсутствует в оригинальной статье! — прим. пер.) и, следовательно, являются источником указанной проблемы.

Рис. 10 Стандартная выходная схема для стабилизации усилителя мощности

Обычная цепь Цобеля (состоящая из резистора 10 Ом и конденсатора 100 нФ), как правило, ослабляет влияние внешней линии передачи кабелей и внутренней проводки усилителя к выходным клеммам и обеспечивает стабильность в большинстве нормальных рабочих условий.

Очень многие усилители могут самовозбуждаться при отсутствии нагрузки или без подключения кабелей к колонкам и цепь Цобеля, показанная на рис. 10, этому также препятствует. Причины самовозбуждения поначалу понять немного сложно, но они могут быть прослежены, в частности, до небольших величин паразитной индуктивности и емкости вокруг выходного каскада. На очень высоких частотах эти паразитные параметры легко могут сформировать настроенную схему, вызывая сдвиг фазы между выходом усилителя и инвертирующим входом. На этих высоких частотах некоторые усилители имеют большой запас по фазе (разница между фазами усилителя сдвигается на 180°). Любая паразитная индуктивность и/или емкость могут потребовать только нескольких дополнительных градусов сдвига фазы, чтобы вызвать самовозбуждение. Поскольку на таких высоких частотах глубина обратной связи очень мала, общий импеданс может быть намного выше ожидаемого.

На этих частотах конденсатор цепи Цобеля представляет собой, по сути, короткозамкнутую перемычку, поэтому параллельно схеме с высоким импедансом включается в работу резистор на 10 Ом. 10-омный резистор нарушает добротность (Q) настроенной(-ых) цепи(-ей) и обеспечивает сильное затухание, нейтрализуя тем самым фазовый сдвиг и восстанавливая стабильность. Лично я не рекомендую, исключать эту цепь из любого усилителя, даже если он кажется стабильным и без нее.

При емкостной нагрузке (как это происходит при подключения громкоговорителя и пассивного кроссовера) цепь Цобеля дополнительно влияет очень мало и может вообще никак не влиять. Единственный верный способ предотвратить самовозбуждение, либо резко выраженный звон при использовании кабелей с высокой емкостью — включить на выходе усилителя индуктивность. Она должна быть зашунтирована соответствующим резистором для уменьшения добротности индуктивности. Типичная схема показана на Рис. 10. Для читателей, желающих изучить это более подробно, прочитайте «The Audio Power Interface» [2]. Во многих случаях было бы лучше использовать намного меньшее сопротивление, чем обычно применяемые 10 Ом — я думаю, около 1 Ом или порядка того. В некоторых усилителях мощности производства National Semiconductor оптимальным значением является 2,7 Ом. В идеале кабели с низкой индуктивностью и высокой емкостью всегда должны иметь дополнительную цепь Цобеля 100 нФ/10 Ом на конце, подключаемом к громкоговорителям. Когда это будет сделано, кабель на высоких частотах не будет больше восприниматься, как конденсатор. К прискорбию, немногие производители аудиоколонок (если такие вообще есть) считают целесообразным ставить эту цепь на входные клеммы колонок.

Другой альтернативой является включение резистора последовательно с выходом усилителя, но это, естественно, даст двойной эффект — уменьшит выходную мощность и коэффициент демпфирования. При значениях резисторов, достаточных для предотвращения самовозбуждения, указанные выше потери становятся чрезмерными и вся потерянная мощность должна преобразоваться в тепло на резисторе.

Выбор номинала индуктивности не составляет труда — при нагрузке 8 Ом он должен быть, как правило, не более 20 мкГн, причем, любая индуктивность больше, чем указанная, приведет к неприемлемому затуханию высоких частот. Дроссель индуктивность 6 мкГн, как показано на рис. 10, будет приводить к потерям (при условии, что его сопротивление составляет 0,03 Ом) на 0,03 дБ на низких частотах и около 0,2 дБ на частоте 20 кГц. Эти потери незначительны и слышны не будут. В отличие от этого, звон (или, в крайних случаях, самовозбуждение) выходных каскадов будет слышен (даже очень низкого уровня), как увеличение искажений, а в крайних случаях даже может разрушить выходные транзисторы.

Самовозбуждение транзисторов

Не для всех это очевидно, но самовозбуждаться может транзисторный каскад даже с единичным усилением. В операционных усилителях и усилителях мощности на выходах обычно используются эмиттерные повторители, а отказ от изоляции транзисторного каскада от влияния соединительного кабеля может заставить каскад (и регулярно заставляет) самовозбуждаться. Для всех операционных усилителей, подключаемых к внешней периферии (к примеру, через разъемы на передней или задней панели), должен применяться последовательный резистор. Как правило, достаточно значений от 47 до 220 Ом. Я обычно использую 100 Ом, но могут потребоваться более низкие (или более высокие) значения, в зависимости от того, чего нужно достичь.

Рис. 11 Линия передачи с сосредоточенными параметрами, вызывающая самовозбуждение эмиттерного повторителя

В симуляторах и на лабораторном стенде я смог составить схему однотранзисторного эмиттерного повторителя (показанную на рис. 11), радостно самовозбуждавшуюся с нагрузкой в виде реальной линии передачи (такой как длина коаксиального кабеля) или составленной из эквивалентных ей индуктивности на 500 мкГн и емкости на 100 пФ в качестве настроенной последовательной цепи.

Рис. 12 «Осциллограмма» самовозбуждения эмиттерного повторителя в симуляторе

Этот эффект ухудшается по мере снижения импеданса источника, но даже базовый резистор-пробка самовозбуждению не препятствует. Эффективным будет только заглушение линии передачи цепью Цобеля или последовательным сопротивлением. Если Вас вдруг заинтересует, почему осциллограф подключен к точке соединения индуктивности и емкости — это позволяет последовательному резонансу усилить высокочастотный компонент, что делает его лучше видимым.

Для усилителей мощности эта проблема решается с помощью цепи Цобеля, опционально с последовательной индуктивностью. Для малосигнальных каскадов разумнее использовать резистор последовательно с выходом. Обычно номинал резистора составляет от 22 до 100 Ом и это будет видно во всех конструкциях ESP, где операционный усилитель подключается к внешней нагрузке (или даже к внутреннему кабелю). Резистор можно использовать и с усилителями мощности, но за счет потери мощности, повышения тепловыделения и потери коэффициента демпфирования. Для усилителя мощности выходная индуктивность может быть заменена резистором на 1 Ом (иногда меньше), но так делается очень редко.

В моем собственном усилителе (последнее воплощение — Проект № 3A) я не использовал выходной индуктивности, а вместо нее поставил корректирующий конденсатор (между коллектором и базой транзистора каскада усиления напряжения) с емкостью несколько больше обычной. Это позволило стабилизировать усилитель во всех рабочих режимах, но за счет скорости нарастания (и, как следствие, ограниченной скорости нарастания мощности на высоких частотах). Это было в значительной степени экономическим решением, поскольку пара керамических конденсаторов намного дешевле, чем индуктивность, а усилитель использовался в то время в основном для усиления музыкальных инструментов, поэтому расширенная вверх полоса воспроизведения была фактически нежелательной. Полная пропускная способность — способность усилителя выдавать полную мощность во всем диапазоне рабочих частот — это верный способ повредить слух, высокочастотные рупорные динамики (и т.д.) в условиях живой музыки, поэтому такой компромисс не являлся ограничивающим. Однако…

Есть еще одна причина, по которой последовательная выходная индуктивность может быть полезна. Было высказано предположение (только не помню, кем именно), что радиочастоты, принятые проводами, идущими к громкоговорителям, могут через отрицательную обратную связь поступать обратно на входной каскад. Если посмотреть на типичную схему, это кажется правдоподобным, но эту теорию я проверял не слишком глубоко.

Однако, учесть основы этого при разработке не так уж и сложно. Поскольку известно, что в частотном отклике усилителя при незамкнутой цепи обратной связи должен быть доминирующий полюс (конденсатор, показанный на рис. 5 и 6), то из того, что если при замыкании цепи обратной связи он остается стабильным, следует, что по мере снижения внутреннего усиления с увеличением частоты, выходной импеданс должен повышаться (из-за меньшей глубины общей обратной связи). Это так и в самом деле и к тому моменту, когда частота попадет в мегагерцовую область, на выходном каскаде будет пренебрежимо малая нагрузка для любых таких частот.

Если не приняты соответствующие меры предосторожности (как показано на рис. 4) для цепи отрицательной обратной связи, вполне вероятно, что может произойти детектирование наводок радиочастотного диапазона. В моей собственной двухканальной системе (в которой используется предшественник усилителя по Проекту № 3A, описанный выше, все еще без выходной индуктивности), у меня самого недавно были проблемы с обнаружением местной AM-радиостанции. Установка дросселей, подавляющих излучение радиочастотного диапазона (в основном, петля кабеля к динамикам, продетая 3 или 4 раза через ферритовое кольцо) полностью устранила данную проблему, поэтому я должен сделать вывод, что такое действительно вероятно или даже возможно.

Если к усилителю когда-либо будут подключаться «экзотические» (дорогие «аудиофильские») кабели, то важно использовать выходную индуктивность. Как отмечалось выше, индуктивность должна быть ограничена, чтобы предотвратить спад по высокой частоте, а для сопротивлений нагрузки до 4 Ом индуктивность не должна превышать порядка 10 мкГн. В большинстве случаев будет достаточно количества витков, размещаемых на резисторе 10 Ом мощностью 1 Вт, а используемый провод должен быть достаточно толстым, чтобы пропустить полный ток к динамику.

Выходной ток

Максимальный выходной ток усилителя мощности часто считается чем-то таким, на что влияют только выходные транзисторы и, чтобы снизить импеданс, добавление большего количества транзисторов автоматически обеспечит бо́льший ток. Это отчасти верно, потому что биполярные транзисторы нуждаются в базовом токе, который должен поступать с драйверного каскада.

Обычно смещение каскада усиления напряжения позволяет обеспечить базовый ток в 1,5… 5 раз больший, чем необходимо выходным транзисторам и их драйверам. Если выходной ток этого каскада недостаточен, то искажения, вероятно, существенно возрастут, поскольку ток изменится на бо́льшую величину. Если ток каскада усиления напряжения слишком велик, то на транзисторе будет выделяться слишком много тепла, от которого придется избавляться и при этом можно превысить максимально допустимые значения параметров для транзистора. Обычно я работаю с цифрой порядка удвоенного ожидаемого тока выходного каскада, но в некоторых случаях он будет больше или меньше. При проектировании следует учитывать также самый низкий ожидаемый коэффициент усиления по току всех используемых транзисторов.

В качестве примера рассмотрим типичный выходной каскад усилителя мощности. Предполагая, что напряжение источника питания составляет ± 35 В, максимальный (пиковый) выходной ток будет равен 35/8 = 4,375 А (с учетом того, что нагрузка составит 8 Ом). Поскольку мы знаем, что в комбинации драйвера/силовой транзистор будут некоторые потери, мы можем с уверенностью предположить, что максимальный (пиковый) ток равен 4 А. Подходящий силовой транзистор может быть задан с минимальным коэффициентом усиления (hFE) 25 и током коллектора 4 А. Драйверные транзисторы обычно имеют более высокий коэффициент усиления, возможно, 50 при токе коллектора 250 мА. Произведение двух коэффициентов усиления по току достаточно точно для того, что нам нужно и дает итоговый hFE = 1000. Таким образом, максимальный базовый ток будет составлять 4 мА.

Если мы решим использовать ток каскада усиления напряжения, равный удвоенному ожидаемому току выходного каскада, то это означает, что драйвер будет работать с током примерно 8 мА. Такое значение тока может быть достигнуто с помощью либо источника тока, либо схемы вольтодобавки с использованием пары последовательных резисторов по 2,2 кОм. При максимальном колебании выходного напряжения (близком к ± 35 В), ток драйвера увеличится до 12 мА или уменьшится до 4 мА, в зависимости от полярности. Источник тока или вольтодобавка будут поддерживать стабильный ток, но усилитель напряжения должен иметь дело с током, который изменяется на ± 4 мА при изменении тока в нагрузке.

Если импеданс нагрузки упадет до 4 Ом, то источник тока будет по-прежнему способен обеспечивать только 8 мА, поэтому выходной ток будет ограничен 8 А, поскольку драйвер в этой точке цикла имеет нулевой ток. В противоположной крайности драйвер должен будет справиться с 16 мА, когда он будет открыт полностью. При еще более низких сопротивлениях драйвер сможет отдать больше тока, но источник тока будет неуклонно отказываться выдать больше, чем 8 мА, для которых он был разработан, поэтому максимальный выходной ток будет ограничен значением 8 А в одном направлении (когда выходной сигнал каскада обеспечивается источником тока, а транзистор каскада усиления напряжения закрыт) или какой-либо другой (возможно, чрезмерный) максимальный ток в противоположной полярности.

Однако, внимание!! Каскад усиления напряжения (драйвер А-класса) потому так и называется, что он никогда не должен отключаться — теперь же мы получили каскад АВ-класса, который не только нежелателен, но даже неработоспособен на несимметричный выходной каскад! Выходной сигнал усилителя мощности будет асимметрично ограничиваться и больше не находится в линейном диапазоне — он искажается.

Добавление более мощных транзисторов обеспечит очень ограниченные преимущества, т.к. максимальный базовый ток по-прежнему ограничен источником тока, питающего каскад усиления напряжения. Чтобы получить максимальную мощность при более низких сопротивлениях нагрузки, необходимо увеличить либо усиление выходного каскада, либо увеличить выходной ток каскада усиления напряжения. Увеличение коэффициента усиления транзисторов выходного каскада не является тривиальным — следует использовать либо другую топологию, либо драйверные и выходные транзисторы с бо́льшим коэффициентом усиления.

Этап проектирования усилителя обусловлен аналогичными принципами, независимо от топологии. «Принципы работы усилителя» ...

Выходная мощность в сравнении с сопротивлением нагрузки

Выходная мощность определяется импедансом нагрузки и доступными выходными напряжением и током усилителя. Усилитель, способный обеспечить максимальный выходной ток силой 2 А, не сможет выдать больше только потому, что Вы этого желаете. Такой усилитель будет ограничен выходной мощностью 16 Вт «RMS» на 8 Ом, независимо от напряжения питания. Аналогично, усилитель с напряжением питания ± 16 В не сможет обеспечить более 16 Вт RMS на 8 Ом, независимо от его возможностей по выходному току. Имея возможность выдать больше тока, усилитель сможет обеспечить (к примеру) 32 Вт на 4 Ом (пиковый ток 4 А) или 64 Вт на 2 Ом (пиковый ток 8 А), но на 8 Ом не выдаст больше мощности, чем позволит напряжение питания.

Ток драйверного каскада

Драйверный каскад, особенно в случае использования биполярных транзисторов, должен обеспечивать достаточный ток для выходных транзисторов. С МОП-транзисторами драйвер должен иметь возможность достаточно быстро заряжать и разряжать затворно-истоковую емкость, чтобы можно было получить необходимую мощность на самых высоких частотах, представляющих интерес.

Для простоты, если биполярные выходные транзисторы имеют коэффициент усиления 20 при максимальном токе в нагрузке, драйверы должны быть в состоянии обеспечить для этого достаточный базовый ток. Если максимальный ток равен 4 А, то драйверы должны иметь возможность выдать выходным транзисторам 200 мА базового тока.

Каскад усиления напряжения

Каскады, расположенные перед драйверными транзисторами, должны иметь возможность обеспечить достаточный ток для своей нагрузки. Каскад усиления напряжения биполярного или MOSFET-усилителя должен обеспечить ток, достаточный для удовлетворения потребностей в базовом токе биполярных драйверов или емкости затвора полевых МОП-транзисторов.

Опять же, используя пример, приведенный ранее, с биполярными транзисторами, максимальный базовый ток для выходных транзисторов составлял 200 мА. Если драйверы имеют минимальный коэффициент усиления 50, тогда их базовый ток будет составлять:

Продолжение 3 Схемотехника УНЧ

Вход на сайт
Корзина
Ваша корзина пуста
Поиск
Календарь
«  Ноябрь 2018  »
ПнВтСрЧтПтСбВс
   1234
567891011
12131415161718
19202122232425
2627282930
Друзья сайта
  • Официальный блог
  • Сообщество uCoz
  • База знаний uCoz
  • RadiodesignMyCorp © 2018uCoz
    Яндекс.Метрика